热处理对显微组织的影响,机械性能的A356和干滑动磨损行为。O钢筋与石墨

Amith.D.Gangadhar¹,M.H. Annaiah²,美国林格高达³,T.G.拉吉夫⁴Harendra Kumar H.V⁵
P G学生,机械工程系,Acharya理工学院,班加罗尔,印度卡纳塔克邦¹
教授和P G协调员,机械工程系,Acharya理工学院的班加罗尔,印度卡纳塔克邦²
机械工程系教授,Acharya理工学院,班加罗尔,印度卡纳塔克邦³
机械工程系助理教授,Acharya理工学院,班加罗尔,印度卡纳塔克邦⁴
P G学生,机械工程系,Acharya理工学院,班加罗尔,印度卡纳塔克邦⁵

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文摘

在这项研究中,A356.0合金强化了不同比例的石墨由液体冶金路线、热处理(T6)测试和微观结构、力学性能。磨损进行了测试使用Pin-on-Disc装置以恒定的滑动速度1 m / s, 0.35 MPa的压力。显微组织显示钢筋均匀分布在矩阵导致改善机械性能和耐磨性比un-reinforced材料。陶瓷强化合金有改善力学性能和耐磨性比无筋合金可能归因于均匀分布和改善焊接钢筋的矩阵。

关键字

复合材料、MMC的显微组织、机械性能、热治疗

介绍

测量合金具有重量轻、比强度高和良好的传热能力让他们合适的材料来代替黑色合金制成的组件。硅合金广泛应用于所有类型的IC等发动机气缸体、气缸盖、活塞。他们发现应用于飞机泵零件,飞机结构和控制部件,汽车传动系统,飞机配件、水冷式气缸体和核能设施。亚共晶的和hyper-eutectic合金可以作为有用的引擎块材料因足够的抵抗和高强度重量比。有大量的研究在硅合金的力学行为。努力增加Al-Si-Mg的强度不同的制造工艺,热处理,强化软硬增援等等。本文试图研究热处理对显微组织的影响,力学性能和石墨增强A356.0的干滑动磨损行为。

二世。材料

A356.0合金强化了石墨和使用液体铸造冶金路线的形式圆柱棒长度300毫米和25毫米直径。他们是热处理(T6)。

三世。测试

答:微观结构

显微组织检验的样本是由标准冶金过程后,在蚀刻剂蚀刻准备用90毫升水,4毫升的高频,4毫升H2So4和2 g CrO3并使用光学显微镜检查。

2.1到2.4的数据显示热处理A356.0及其复合材料的微观结构描述均匀分布的陶瓷强化(石墨)。

B:硬度试验

进行了硬度测试按ASTM E10规范使用布氏硬度计。测试进行了随机选择的点表面上维持足够的间距、凹痕和试样边缘的距离。

表3显示了A356.0合金及其复合材料的硬度值。石墨的硬度3 g(3%)发现97 A356.0相比,合金硬度57表示硬度增加70.17%。5克(5%石墨)最大硬度值98表示增加71.9%和10 g的硬度77表示硬度A356.0相比增加35.08%。

C:拉伸试验

表4显示了生产的情节和%的伸长值A356.0及其复合材料。从表中很明显,ut和延性随石墨强化复合材料如G3, G5和G10 A356.0相比。G3相比最高UTS A356.0和其他复合材料。UTS G3的277.73 mpa A356.0 UTS高出104.2%。十国集团有195.54 mpa显示强度增加43.3%。G5有246.88显示强度增加81.5%。G3的伸长是3.60%高于A356.0 100%。复合材料G10和G5也改善延性高于A356.0分别为102.2%和42.2%。

Fig.3.2显示的情节A356.0及其复合材料的磨损率与滑动距离。A356.0磨损率1.75 x10 - 1.28 5通用/ m, G3 x10-5显示磨损率降低26.85%。这种磨损率的减少可能是由于增加硬度达到均匀分布和成键的陶瓷复合材料。复合材料G5和G10磨损率1.03 x10-5gm分别x10-5gm / m / m和1.58。G5的磨损率下降可能是由于更高比例的石墨复合材料中作为固体润滑剂在减少磨损率结果。

四。结论

陶瓷的显微结构表明均匀分布矩阵导致微粒的良好结合。复合石墨的硬度最高为5%。复合最高10%石墨延性。复合石墨生产有最高为3%。与5%石墨复合磨损率较小A356.0相比其他复合材料。

确认

感谢博士h . d . Maheshappa Acharya理工学院的校长和管理、班加罗尔印度激励,并提供研究所研究设施。

表乍一看


表1	表2	表3	表4	表5

数据乍一看


图1	图2	图3	图4	图5


图6	图7	图8

引用

南卡罗莱纳州沙玛,。拉梅什”,热处理对力学性能的影响颗粒增强Al6061复合材料”,《材料工程与性能,vol.9 (3) (2000) pp.344 - 349。
另外,Das,”栏目,“High-temperature discontinuously reinforced aluminum” .J.Met., 1991, 43, 29-31.
萨勃拉曼尼亚,C。,”Some considerations towards the design of a wear resistant aluminium alloy”. Wear, 1992,155, 193-205.
Venkataraman, b和Sundararajan G。,“The sliding wear behavior of Al-Sic particulate composites-I” .Macrobehaviour. Acta. Metall., 1996, 44, 451-460.
Rohatgi, P。,“Cast aluminum-matrix composites for automotive applications.” J. Met., 1991, 43, 10-15.
Raiahi, a。R。,Alpas, A. T. “The Role of Tribo-Layer on the Sliding Wear Behaviour of Graphitic Aluminium Matrix Composites” Wear 251 2001: pp. 1396 – 1401.
莫汉,S。,Pathak, J. P., Gupta, R. C., Srivastava, S. “Wear Behavior of Graphitic Aluminium Composite Sliding under Dry Conditions” Wear 93 2002: pp. 1245 – 1251.
Hashim J。,Looney, L., Hashmi, M. S. J. “Particle Distribution in Cast Metal Matrix Composites”. Part I Journal of Materials Processing Technology 123 2002: pp. 251 – 257.
周,W。,Xu, Z. M. “Casting of SiC Reinforced Metal Matrix Composites” Journal of Materials Processing Technology 63 1997: pp. 358 – 363.
辛格,M。,Mondal, D. P., Modi, O. P., Jha, A. K. “Two-Body Abrasive Wear Behaviour of Aluminium Alloy-Sillimanite Particle Reinforced Composite”, Wear 253 1993: pp. 557 – 368.
沙玛,s . C。,Krishna, M. “Dry Sliding Wear of Garnet Reinforced Zinc/Aluminium Metal Matrix Composites “ ,Wear 251 2001: pp. 1408 – 1413.
Das, s V。,Prasad, T. R., Ramachandran. “Microstructure and Wear of (Al-Si Alloy) Graphite Composite”, Wear 133 1998: pp. 187 – 194.
Korkut, m . h”效应的颗粒增强铝基复合材料的磨损行为”,材料科学和技术20 2004:73 - 81页。
公园,b, G。,Crosky, A. G., Hellier, A. K. Material “Characterization and Mechanical Properties of Al2O3-Al Metal Matrix Composites”, Journal of Material Science 36 2001: pp. 2417 – 2426.